为准确分析取消人工接地体后特高压同塔双回线路的反击闪络性能,探讨取消人工接地体的适用条件,以我国浙北—福州特高压工程同塔双回线路为研究对象,基于时域有限差分法和先导闪络判据,分析了不同呼高和土壤电阻率下的反击闪络特性。结果表明:取消接地体会使绝缘子两端过电压波尾和峰值抬升,越靠近地面的相抬升越厉害;闪络间隙电压抬升效果主要受土壤电阻率影响,随着土壤电阻率增加,取消接地体后闪络间隙电压的抬升效果越明显,当土壤电阻率大于1 500?·m时,中相比上相更容易发生闪络;在土壤电阻率不超过500?·m的地区取消人工接地体,则可以保证耐雷水平大于200 k A。 何俊佳，杨瑞，贺恒鑫，等：取消人工接地体对特高压同塔双回线路反击闪络特性的影响3423和有损介质中接地体处理的有效性进行验证。对于空气中的复杂垂直导体与土壤中简单垂直导体的试验布置，其与本文计算结果与实测对比情况如图1和图2所示。 本文由公司网站滚圆机网站采集转载中国知网资源整理!www.gunyuanji.name闪络特性的影响-数控滚圆机滚弧机折弯机张家港电动滚圆机滚弧机折弯机计算结果表明：对于空气中的复杂垂直导体与土壤中简单垂直导体，本文中FDTD计算结果与实测结果偏差均<5%，说明FDTD对细导体结构对象处理的有效性。其中，图2(b)中计算结果不光滑是所加电流波形不光滑所致。图2(a)中，σ和r分别为土壤的电导率和相对介电常数；图2(b)中，MOM为采用矩量法的计算结果。2雷击瞬态响应计算模型2.1线路与接地体参数本文计算采用浙北—福州特高压交流输电线路工程中的同塔双回典型杆塔，具体杆塔参数如图3。绝缘子串采用I串挂设导线，沿绝缘子串雷电间隙长度为10m，导线对下横担雷电间隙长度为7m。其中，导线采用8×JL/G1A–630/45导线，分裂间距为400mm，地线采用JLB20A–240型铝包钢绞线，输电线路档距为300m。4个塔脚处的基础桩直径为2m，桩长为11m。人工接地体采用图3所示水平接地体，接地体为直径φ12mm镀锌圆钢，由边框和射线两部分组成，其中，边框H=32m，射线长度L=10m，接地体埋深1.6m，接地体通过边框4个顶点与杆塔4个塔角相连接，如图3中ABCD点所示。2.2雷电通道模型当雷电回击发生后，回击电流波自雷击点沿通道向云层传播。计算杆塔雷击过电压时，对回击过程前约10μs时间尺度内（距离雷击点1km高度）通道电流传播过程及其辐射电磁场进行准确模拟十分关键[18]。为了解决现有回击通道工程模型存在的问题，本文采用文献[19]中提出的电磁场模型模拟回击过程，其优势是可同时考虑场的传播以及场与线路导体之间的耦合作用。雷电通道被闪络特性的影响-数控滚圆机滚弧机折弯机张家港电动滚圆机滚弧机折弯机 本文由公司网站滚圆机网站采集转载中国知网资源整理!www.gunyuanji.name